Analyse van koppelingsschaalvorming
Treksterkte Groter dan of gelijk aan 270 MPa, de binnenhoekmaat voor vormen is R7 mm. De gevormde delen behoren tot het stempelen met hoge sterkte en het vormgebied is groot, er moeten grote persen worden gebruikt en de vereisten voor het stempelproces zijn hoog. De koppeling is een onderdeel van het voertuigaandrijfsysteem met hoge vereisten voor montagegrootte en structurele afmetingen. Het is een uiterst nauwkeurig stempelen, met de vorm van het onderdeel in axiale mate <1 mm, de positietolerantie van het montagegat ten opzichte van de grootte van het middengat kleiner dan of gelijk aan 0,5 mm, en de omtrekshoektolerantie ± 20 '.
2. Analyse en ontwerp van het stempelproces van de koppelingsschaal
Door de analyse van de onderdelen en de formulering van het vormproces, voornamelijk door het persen, trekken en flenzen van drie processen. Het procesanalysepatroon wordt ontleed en berekend. Ten eerste wordt de procesberekening vereenvoudigd in de vorm van totaaldieptrekken. Demonteer de onderdelen in respectievelijk 2 verschillende eenheden A en B voor berekening.
Procesanalyse van stempelvorming
(1) Analyseer en bereken de blanco maat. Alle afmetingen van de getekende delen worden berekend volgens de middenlijn van de dikte van het materiaal, zoals weergegeven in figuur 5. d1 diameter is ϕ 401 mm, d2 diameter is ϕ473 mm, waarbij de maximale maat wordt gebruikt; De tekenmaat h1 van de eerste stap is 33,5 mm en de flensmaat h2 van de tweede stap is 43,5 mm.
Deel A structurele afmetingen
Deel A maatberekening: De theoretische referentiewaarde DA≈599,8 mm kan worden verkregen met behulp van de formule DA2=d2 +4 (d1×h1+d2×h2). Na daadwerkelijke proefproductie wordt vastgesteld dat de diameter DA 566 mm bedraagt, wat kleiner is dan de theoretische rekenwaarde. Het flensgedeelte van h2= 43.5 mm kan worden berekend op basis van de geschatte tekenwaarde. Tijdens het berekeningsproces is de diameter van het plano DA=590mm. Grootteberekening van onderdeel B: Volgens de onderdeelgroottestructuur R=r, zoals weergegeven in figuur 6, de blanco diameter van onderdeel B: met behulp van de formule DB2=d2 +4× d1 ×H-3.44r×d1, waarbij H= 23.5mm, de theoretische referentiewaarde DB≈ 503,6 mm kan worden verkregen. Na de daadwerkelijke proefproductie wordt tijdens het berekeningsproces vastgesteld dat de diameter van het onbewerkte stuk DB 566 mm is, en dat de diameter van het onbewerkte stuk DB= 500 mm is.
Deel B structurele afmetingen
Volgens de structurele afmetingen van deel A en deel B wordt de planogrootte voorlopig bepaald door middel van geïntegreerde berekening, en wordt de werkelijke grootte geverifieerd door berekening na proefproductie. Rekening houdend met de materiaalvezelrichting van de plaat bij het snijden en rangschikken, werden de economische snijplaatindeling en de plaatindeling van 535 mm x 535 mm ontworpen.
Formaat van bladindeling
(2) Analyse van het dieptrekprocesschema. De onderdelen zijn cilindrische onderdelen met flenzen, die worden gevormd door persen, trekken en flenzen. Om de berekening te vereenvoudigen wordt het persgedeelte als tekening beschouwd. Hier worden alleen de trekcoëfficiënt en trektijden van h1- en H-onderdelen berekend om het aantal mallen te bepalen. Het berekeningsproces is als volgt:
(1) h1 en H zijn verschillende hoogtematen van tekeningen op hetzelfde startvlak, en kunnen worden gevormd door één tekening volgens de productie-ervaring van soortgelijke stempelonderdelen;
② Diep binnen afgeronde hoek R7mm (materiaaldikte 7mm);
③ De relatieve dikte van het materiaal: 100t/D=100×7/500=1.4; Tekeningserie m=(d + 2t)/d=(394 + 2 × 7)/480=408/480=0.85, waarbij de dikte t=7 mm; DB=500 mm;
④ Door de berekening van de dikte van het materiaal en de trekcoëfficiënt wordt bepaald dat de tekening één keer kan worden gevormd en dat het krimpverschijnsel niet zal optreden wanneer de houder wordt gebruikt;
⑤ De trekkracht van de houderring wordt berekend volgens de formule F tekening =πdtRmK1, waarbij d de diameter is van het getekende deel (middellijn), en 394+7=401 mm; t is de materiaaldikte, 7 mm; Rm is de treksterkte van het materiaal, namelijk 270 MPa; K1 is de coëfficiënt, neem 1,1; Het kan als volgt worden berekend: F =3.14×401×7×270×1.1= 2 617 752.06N;
⑥ De flenskracht wordt berekend met de formule F flens =0.7KBt2Rm/R+t, berekend volgens de U-vormige buigkracht, waarbij K de veiligheidsfactor is, neem 1,3; B is de flensbreedte, die wordt berekend op ongeveer 1 350 mm; Rm is de treksterkte van het materiaal, 270 MPa; t is de materiaaldikte, 7 mm; R is de afgeronde binnenhoek, neem 7 mm. De berekeningsresultaten zijn als volgt: F=0.7×1.3×1350 × 49 × 270/14=1160 932.5N; ⑦ Stel F totaal in =1.2 (F trekken +F draaien) =1.2×3 778 684.56 N=4 534 421.472 N, dat wil zeggen, F totaal > { {29}} kN;
